核級蝶閥閥體鑄造工藝數值模擬
蝶閥閥體是蝶閥上的核心零部件，服役時(shí)承受高溫高壓，因而要求其組織致密，不允許有縮孔、縮松和氣孔等缺陷。本文先用SolidWorks軟件對蝶閥體進(jìn)行實(shí)體造型，然后利用JSCAST軟件對鑄件進(jìn)行充型和凝固過(guò)程模擬，預測鑄件充型過(guò)程中可能產(chǎn)生的充填不良、裹氣現象及凝固過(guò)程中可能發(fā)生縮孔、縮松缺陷的位置，然后對模擬結果進(jìn)行工藝優(yōu)化。模擬結果表明，改進(jìn)后的鑄造工藝能夠實(shí)現平穩的充型，充型結束后鑄件各部位溫差較小;鑄件能夠順序凝固，有害熱節全部消失，縮孔或縮松缺陷也相應的消除。實(shí)際生產(chǎn)對模擬結果進(jìn)行了有效的驗證。
口徑為1200mm的核3級蝶閥是閥門(mén)中有代表性的閥門(mén)，由于蝶閥鑄件尺寸較大，形狀復雜，截面厚薄懸殊。這類(lèi)鑄件常處于高溫、高壓工作狀態(tài)，對其強度、剛度尤其是密封性要求非常嚴格。因此在鑄造生產(chǎn)中嚴禁有縮孔、縮松和氣孔等缺陷的產(chǎn)生。將計算機模擬與仿真技術(shù)應用于鑄造業(yè)中，具有傳統的“試錯法”所無(wú)法比擬的優(yōu)勢。利用該技術(shù)，鑄件的缺陷可以在生產(chǎn)前被有效預測，根據模擬結果，技術(shù)人員可以及時(shí)進(jìn)行工藝改進(jìn)，從而最大程度地避免鑄件充型凝固過(guò)程中出現的裹氣、充填不良、縮孔(松)、氣孔等缺陷。在過(guò)去的幾十年里，許多學(xué)者對這方面的工作進(jìn)行了深入且系統的研究。但長(cháng)期以來(lái)，鑄造過(guò)程的數值模擬主要集中在凝固過(guò)程的模擬研究上，這就使得數值模擬只能對縮孔、縮松等缺陷進(jìn)行預測，而對充型過(guò)程中產(chǎn)生的缺陷，如由于溫度分布不均引起的氣孔缺陷研究很少。本文利用數值模擬與仿真軟件JSCAST對鑄鋼閥體的充型和凝固過(guò)程的溫度場(chǎng)和流場(chǎng)進(jìn)行了數值模擬，并根據模擬結果對原有工藝進(jìn)行了改進(jìn)，從而解決了鑄件縮孔、氣孔的問(wèn)題。
1、蝶閥閥體模擬前處理
1.1、鑄件實(shí)體造型
本文使用3D軟件SolidWorks對零件進(jìn)行實(shí)體造型，然后以STL格式導入JSCAST中進(jìn)行鑄型的定義及網(wǎng)格的剖分，為保證模擬的精度和計算的速度，選用等間隔的剖分方法將整體模型(鑄件和鑄型)剖分為細網(wǎng)格，再用增加/刪除的網(wǎng)格修改方法將鑄型部分的網(wǎng)格適當的放寬。根據鑄件鑄造工藝的特點(diǎn)，采用圖1所示的鑄造工藝設計方案。
圖1 閥體原始鑄造工藝圖
1.2、鑄件邊界條件的設定
鑄件材料為00Cr25Ni7Mo4N制定出00Cr25Ni7Mo4N超級雙相不銹鋼的熱物性參數如表1所示。
表1 00Cr25Ni7Mo4N的物理性能參數
根據實(shí)際生產(chǎn)經(jīng)驗采用鑄型材料為堿性酚醛樹(shù)脂砂，該砂型在軟件材料庫中并沒(méi)有列出，所以查閱相關(guān)鑄造砂型的熱物性參數后，得出了如表2所示的熱物性參數，并將手動(dòng)輸入模擬軟件中。設置材料的邊界條件如下：鑄件的澆注溫度1580℃，鑄型和冷鐵的初始溫度為20℃，鑄件和冷鐵之間的界面換熱系數為1500W/(m2•K)，冷鐵及鑄件和鑄型之間的界面換熱系數為1000W/(m2•K)，直澆道頂面和空氣之間的換熱系數為650W/(m2•K)，澆注速度為68cm/s，重力加速度為9.8m/s2。
表2 堿性酚醛樹(shù)脂砂的熱物性參數
2、原始方案模擬分析
2.1、充型過(guò)程
鑄件鋼液沿著(zhù)四個(gè)橫澆道彎折30°，快速平穩地填充到型腔里，整個(gè)填充過(guò)程沒(méi)有出現嚴重的飛濺和明顯的澆不足現象。充型過(guò)程中，鑄件溫度場(chǎng)模擬如圖2所示。
圖2 充型過(guò)程溫度場(chǎng)模擬
從圖2(a)中可以看出，在填充時(shí)間為46s時(shí)，金屬液已經(jīng)充滿(mǎn)整個(gè)型腔。此時(shí)鑄件兩端法蘭處溫度開(kāi)始下降，約為1460℃，但鑄件中部區域仍為純液態(tài)，溫度大約保持在1560℃。因此在鑄件的中部區域和兩端存在一個(gè)明顯的溫差，使得整個(gè)溫度場(chǎng)傳熱不均勻，可能會(huì )在整個(gè)金屬液態(tài)流變場(chǎng)中產(chǎn)生不均勻的流變應力，與液態(tài)金屬中存在的空隙相互作用，形成各種氣孔缺陷從而影響鑄件的質(zhì)量.因此需要在鑄件的中部適當增加一些排氣孔來(lái)消除氣孔缺陷。
隨著(zhù)填充的持續進(jìn)行，時(shí)間到82s時(shí)，鑄件各部分的溫度變化更加明顯，如圖2(b)所示。此時(shí)，大法蘭處的凸耳已經(jīng)凝固，兩端法蘭處出現固液兩相共存區，即鑄件已開(kāi)始凝固。在此區域往往易發(fā)生非順序凝固，有可能在成型鑄件中出現澆不足，因此在此區域內要合理設計冒口以消除此類(lèi)澆不足現象。
2.2、凝固過(guò)程
鑄件凝固過(guò)程中固相率隨時(shí)間變化的情況如圖3所示。
圖3 凝固過(guò)程固相率分布情況
鑄件凝固至1453s時(shí)，這一階段主要是澆注系統、兩端法蘭薄壁處和型腔上下邊緣先凝固。這些部位壁比較薄表面積比較大。從圖3(b)可看出，型腔表面基本已凝固，內部還沒(méi)有完全凝固，但并沒(méi)有達到所要求的冒口之間的型壁先凝固冒口下方的型壁后凝固這一順序凝固的要求。從圖3(c)可以看出，鑄件除了冒口內部沒(méi)有凝固外其他部位都已凝固;圓柱形冒口與型腔相接觸的部位形成了補縮通道，而未接觸的部位已經(jīng)完全冷卻，這樣冒口并沒(méi)有對鑄件完全補縮。從圖3(d)可以看出鑄件凝固至5353s時(shí)，只剩下橢圓形冒口根部沒(méi)有凝固，而這一部位會(huì )形成大的熱節，如果金屬液中侵入氣體很可能會(huì )在這一部位形成縮孔。
圖4為凝固率與時(shí)間所對應的關(guān)系圖。當凝固率約為95%時(shí)，凝固已接近尾聲。在3190s有一個(gè)轉折，主要是因為薄壁型腔先凝固與冒口之間未形成良好的過(guò)渡�？赡芤驗檠a縮通道被堵，壓力過(guò)小形成斷流，或冒口位置不合理，或冒口尺寸太小而造成的補縮不足形成的。這樣型腔部位極易產(chǎn)生縮松縮孔缺陷，需要通過(guò)設計冒口，控制鑄件凝固速度來(lái)消除這些缺陷，以獲得優(yōu)質(zhì)產(chǎn)品。
3、缺陷分析及工藝改進(jìn)
3.1、缺陷分析
在冷卻凝固成型過(guò)程中，當縮孔里邊的空隙為金屬液本身吸附的空氣或二氧化碳所填滿(mǎn)時(shí)，這樣的缺陷為氣孔。鑄件在凝固過(guò)程中，由于發(fā)生非順序定向凝固，也會(huì )產(chǎn)生熱節缺陷。圖5為鑄件凝固過(guò)程中熱節分布情況，圖中淺藍色顯示鑄件凝固至2317s左右時(shí)形成的熱節，這些熱節的形成主要是冒口補縮距離太短;冒口補縮距離短的原因是冒口與型腔沒(méi)有形成有利的補縮通道以及鑄件沒(méi)有形成順序凝固;所以需要改進(jìn)冒口并添加補貼來(lái)增大冒口補縮范圍和形成有利的補縮通道。由于型腔上下冷卻較快，形成向中間縮小的溫度梯度，中間部位又沒(méi)有得到補縮，以至于形成大片的熱節，這些部位形成縮孔的可能性很大。橢圓形冒口根部凝固至最后形成大的熱節，這些熱節溫度較高，最后凝固，形成縮孔的可能性極大。
圖4 固相率隨時(shí)間變化圖
圖5 原始工藝鑄件熱節分布圖
3.2、工藝優(yōu)化
針對原始方案中冒口補縮范圍小、補縮距離短的問(wèn)題，優(yōu)化方案一中加大了冒口尺寸。在六個(gè)圓柱形保溫暗冒口下面增加了補貼，來(lái)提高補縮效果，同時(shí)為了使澆注時(shí)間同原來(lái)保持同步，也加大了橫澆道的尺寸。
圖6 優(yōu)化方案一鑄造工藝圖
從圖7充型結束時(shí)溫度場(chǎng)可以看出鑄件的溫度分布比較均勻，與原始方案相比有了很大的改善。主要是因為加大了冒口的尺寸后蓄熱能力有了增強，同時(shí)加了補貼后冒口根部的型腔的溫度和冒口保持一致，這樣就會(huì )冒口之間的型腔會(huì )先凝固而冒口處后凝固從而形成順序凝固，冒口的補縮效果更明顯。
圖7 充型結束時(shí)溫度場(chǎng)分布圖
圖8為優(yōu)化方案一鑄件熱節分布的結果，圖中可以看出，冒口處均有熱節而且是在時(shí)間較晚時(shí)形成的熱節，主要是因為冒口芯部凝固的較晚，但這并不影響鑄件的質(zhì)量。但在冒口之間我們看到淺藍色的區域為在時(shí)間比較早時(shí)產(chǎn)生的熱節，這些熱節的產(chǎn)生如果遇到侵入性氣體也可能形成縮孔，所以必須將這些熱節給予消除。我們看到這些熱節上下均有分布，因此需要在這些熱節部位添加冷鐵，從而有害熱節全部消除。圖9為改進(jìn)方案二鑄件縮孔預測的結果，圖中可以看出：與方案一相比在型腔壁處形成的熱節基本上都已消失，冒口根部的熱節移向補貼中，橢圓形冒口根部的熱節也上移，所以這些熱節的存在并不影響鑄件的質(zhì)量。
3.3、生產(chǎn)驗證
按照原鑄造工藝和改進(jìn)后的鑄造工藝進(jìn)行生產(chǎn)驗證，將閥體縱向切開(kāi)，得到閥體型腔壁處局部縮孔、氣孔的宏觀(guān)形貌，如圖10所示�？梢钥闯�，工藝改進(jìn)后實(shí)際生產(chǎn)結果與模擬結果相吻合。改進(jìn)后生產(chǎn)的鑄件在模擬中顯示的有害熱節處所產(chǎn)生縮松或縮氣孔缺陷得到了有效的消除。
圖8 優(yōu)化方案一鑄件熱節分布圖
圖9 優(yōu)化方案二鑄件熱節分布圖
4、結論
(1)原方案中鑄件采用傳統中注式澆注系統充型過(guò)程平穩，各個(gè)內澆口的鋼水流速基本一致，沒(méi)有出現噴射狀充型，也沒(méi)有產(chǎn)生紊流、卷氣的現象。鑄件沒(méi)有順序凝固，在型腔壁處產(chǎn)生了大量的熱節，這些熱節處遇到侵入性氣體很有可能會(huì )產(chǎn)生縮孔缺陷。
(2)通過(guò)在冒口下方增加補貼，模擬分析顯示充型結束后鑄件各部位溫差比較小，順序凝固得到了加強，型腔壁處產(chǎn)生的熱節比原來(lái)大大減少，但仍沒(méi)有消除。通過(guò)在局部熱節處添加冷鐵，順序凝固極其強烈，型腔壁處產(chǎn)生的熱節基本上消除，縮孔缺陷亦消除。
(3)生產(chǎn)實(shí)驗結果與模擬結果基本相同，所以通過(guò)三個(gè)模擬方案的分析優(yōu)化了鑄造工藝，為鑄件在澆注溫度、外界環(huán)境等比較理想的狀態(tài)下的鑄造生產(chǎn)提供了一定的依據。
圖10 鑄件型腔處縮孔分布圖
